задачи рефераты отчеты
курсовые ргр

 

Главная
Контакты
Рефераты
Курсовые
Отчеты
Задачи
РГР
Лабораторные
Разное

1 2 3

Степень использования тепла продувочной воды может быть охарактеризована коэффициентом использования φ. При установке сепаратора и теплообменника φ определяется по формуле [1]
                                 (4)
Если установлен только сепаратор, при расчёте по формуле (4) принимают , т.е. второй член в числителе равен 0 (табл.1).

Задание 1.
Подсчитать годовую потерю условного топлива в отопительно-производственной котельной без использования продувочной воды при следующих условиях: Dк=30 т/ч; τ=5000 ч; Pп=7,5 %; iк.в=826 кДж/кг; tи.в=10°С; .
Годовая потеря топлива [1]

Задание 2.
Подсчитать годовую экономию условного топлива от использования тепловой энергии вторичного пара из сепаратора непрерывной продувки для котельной при следующих условиях: Dк=10 т/ч; Pк.изб.=1,3 МПа; Pп=5 %, избыточное давление в сепараторе 0,07 МПа; τ=4000 ч; ; ; ; кДж/кг; tи.в=15°С; iс.в.=63 кДж/кг; [1]

2.Сокращение потерь конденсата

Конденсат для паровых котлов является наиболее ценной составляющей питательной воды. Основные преимущества конденсата заключаются в использовании физической теплоты, снижении загрязнения внутренних поверхностей теплообмена, снижении тепловых потерь с продувкой котла, уменьшении расхода регенерирующих веществ в химводоочистке, повышении эффективности теплообмена. Получаемая за счёт возврата конденсата экономия топлива значительно превышает экономию от использования тепловой энергии конденсата.
Экономия условного топлива от использования тепловой энергии конденсата определяется по формуле [1]

где ∆Qк – экономия тепловой энергии путём возврата конденсата от теплоиспользующих установок и использования пара вторичного вскипания (т.е. переохлаждения конденсата в теплоиспользующих установках), кДж; ∆Qк=∆Qвозв+∆Qвт.вск.
Экономия тепловой энергии при осуществлении возврата конденсата от теплоиспользующих установок, оборудованных конденсатоотводчиками, [1]

где Gк – количество сливаемого конденсата, кг/ч; iк – удельная энтальпия конденсата при конечном давлении в аппарате, кДж/кг; Xп – доля пролётного пара после конденсатоотводчика, кг/кг; r1 – теплота испарения при первоначальном давлении в аппарате, кДж/кг.
Доля пролётного пара определяется по формулам [1]
  
  
где P1 и P2 – давление в аппарате и в конденсаторе за аппаратом; S – коэффициент, принимаемый равным 0,01-0,02.
Экономия тепловой энергии при использовании пара вторичного вскипания в условиях открытых систем сбора конденсата [1]

где  - доля пара вторичного вскипания, кг/кг;  - удельная энтальпия конденсата после аппарата и при входе в сборный бак, кДж/кг;  - удельная энтальпия пара в сборном баке, кДж/кг;  - теплота парообразования при давлении в сборном баке, кДж/кг.
Ниже приводятся значения  при возврате конденсата в открытый сборный и различных соотношениях давлений в баке (Pб) и окружающей среды (Pо):

Pб/Pо

1,2

1,5

2,0

3,0

5,0

7,0

11,0

20,0

30,0

,кг/кг

0,013

0,022

0,039

0,064

0,098

0,123

0,160

0,216

0,260

Доля пара вторичного вскипания для закрытых систем сбора конденсата [1]
,
где  - удельная энтальпия конденсата при начальном  и конечном давлении;  - теплота преобразования при конечном давлении, т.е. для закрытой системы [1]

где  - удельная энтальпия пара вторичного вскипания в сборном баке.

В аппаратах, использующих пар вторичного вскипания конденсата, происходит его переохлаждение. Переохлаждение конденсата до 100–105°С может свести к минимуму потери тепловой энергии конденсата. Глубокое переохлаждение конденсата (ниже 100°С)  позволяет более экономично

2

 
   ©zet-1986